主要技术指标酒钢不锈钢冷轧建有热退火酸洗机组（HAPL）冷退火酸洗机组（CAPL）各1条，配套建设3套酸净化系统，由瑞典SCANACON公司设计制造，其中HAPL 21主要技术指标1.7m3/h金属最大去除率：HAPL处理废酸温度：HAPL60-65*C，CAPL50-60*C；处理废酸的液体含量：HAPLx 1g/L酸净化单元数量：HAPL 2套SAR模块，每套8台树脂1套SAR模块，共5台树脂床。

焊接电流与电极间电压波形完全同相位，表明电极间电压波形没有相移，波形无失真。所测得的电流信号是经过电流表积分后得到的电压信号，因此，中的mV及kA关系进行换算，即可得到瞬时的焊接电流值，然后可按下式计算每一瞬间的动态电阻值！，即：频率为了准确测量6个焊点的熔核直径，将试件从贴合面剖开，制作金相磨片，在金相显微镜下量取熔核最大及最小直径，然后取平均值作为最终熔核直径％核。量得的6个焊点的熔核直径见表4，贴合面处的熔核形貌如所示。

频谱分析时，采用汉宁窗函数对信号进行加权，所获得的6个焊点的动态电阻曲线幅频图如所示。

由可见，动态电阻的幅频图在0Hz和3.1Hz处有最大的幅值，即点焊过程中动态电阻分量集中在低频段。典型的指数型曲线经过傅里叶变换后，其幅频值随着频率的增大而根据表3及表4的数据，可作出动态电阻曲线的幅频值与％核的关系曲线，见。

300I2.据此可初步认为不镑钢动态电阻曲线近似为指数曲线。该幅值与焊点熔核直径成正比，3.1Hz处的幅频值与熔核直径◎6个焊点的处的幅频值见表3PlecteoniePublishingH同样成正1比，但处的。幅频檀随熔核直径变化的曲线斜率焊接过程数值模拟热源模式的比较陈家权，肖顺湖，吴刚，杨新彦（广西大学机械工程学院，广西南宁530004）双椭球分布函数、生死单元方法。针对具体算例，采用3种不同的热源加载模式进行三维焊接温度场的数值计算，并比较不同方法计算焊接温度场结果的差异。结果表明，生死单元方法是一种简单的热源加载模式，其计算效率优于其他2种加载方法。

在焊接结构设计和工艺分析中，一般是通过大量焊接工艺试验来评定工艺因素的变化对焊接残余应力和变形乃至使用寿命的影响。近年来，随着数值计算理论和有限元方法的发展以及计算机的普及和性能的提高，焊接过程的数值模拟得以实现。通过数值模拟计算、动态仿真焊接过程，预测不同焊接工艺条件下的残余应力和变形，进而实现对焊接工艺的优化设计。

焊接热源模型是实现焊接过程数值模拟的基本条件。焊接热源具有电弧局部集中、瞬时和快速移动的特点，易形成在时间和空间域内梯度都很大的不均匀温度场，这种不均匀温度场会导致在焊接过程中和焊后出现较大的焊接应力和变形。因此，在数值模拟计算焊接过程的温度场时，热源模型的研究至关重要，它关系到焊接温度场和应力变形的计算精度，特别是在靠近热源的地方影响更大。对此，人们提出了一系列的热源计算模式，其中应用较广的是高斯分布热源模型、双椭球热源模型和基于生死单元的焊接热源加载模型。

进行温度场的有限元计算，并时3种热源模型的计算结果作进一步比较，确定符合焊接过1焊接热源基本模型1.1高斯热源模型Eagai和Tgb%：1；将焊接加热斑点上热流密度的分布近似地用高斯数学模型来描述，即焊接热源的热流密度可表示为如下高斯分布函数：有效加热半径，mm；"为热源某点至电弧加热斑点中心的距离，mm；Q为热源瞬时给焊件的热能，W；为焊接热效率；U为电弧电压，V；I为焊接电流，A. 1.2双椭球型热源模型由于高斯分布函数没有考虑电弧的穿透作用，为了克服这个缺点，AGoldak提出了双椭球形热源模型。这种模型将焊接熔池的前半部分作为一个1/4椭球，后半部分作为另一个1/4椭球。设前半部分椭球能量分数为/1，后半部分椭球能量前半部分椭球内热源分布函数：基金项目：广西自然科学基金项目（桂科自013505）P应怀樵'波形和频谱|析机数据处理<北北京：中（国铁道出11质量检测方面的研究reserved-较小，即0 Hz处的幅频值随熔核尺寸的变化最为敏感。